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排渣试验及冷渣器内床料流化均匀性试验
冷渣器能否正常工作是锅炉正常运行的必要保证，因此，我们在排渣试验前对两侧冷渣器及输渣管进行了仔细的检查，结果发现冷渣器内有较多烘炉时的保温材料，选择室及输渣管内有较多的耐火材料，冷渣器输渣管热电偶过长，易将输渣管堵塞，无法排渣。为此，对上述问题进行了处理。在炉膛内床料良好流化状态下，启动J阀风机，进行排渣观察试验，输渣风压力30Kpa左右， 在排渣电动门及输渣风手动门全关状态时，大渣在甲、乙冷渣器输渣管内大量自流，无法控制。如不解决甲、乙冷渣器输渣大量自流的问题，锅炉无法点火启动。在输渣风总管上加手动阀，暂时解决了排渣自流问题。炉膛停止排渣，对冷渣器内床料进行流化试验（冷渣器内床料堆积高度300mm），试验表明，风室压力达到10Kpa左右，各风室流化风量4000 m3/h左右，床压2.5Kpa，床料流化良好，排渣通畅。经调整冷渣器进渣管热电偶，对排渣的影响已基本消除，在运行时主要通过观察冷渣器第一室的温度、床压以及输渣管渣温变化来判断有无进渣。同时应控制冷渣器第一室的床压，不宜超过5 Kpa，否则易造成第一室的床料过厚，流化不好，易堵塞。在试运初期，由于入炉煤煤质差，严重偏离设计煤种，灰分达52%（设计为40.7%），煤中有大量的大块石头，使用J阀风无法顺利排渣，有时只能使用压缩空气进行吹堵排渣,并且多次选择室堵塞，打开选择室处理，在风帽处堆积大量石块。另外，由于入炉煤煤质差，灰分高，渣量大，冷渣器冷却水量不足，导致排渣温度大于设计值。为解决选择室堵塞，不能排渣的问题，根据东锅调试的建议，加装事故排渣管，在以后的运行中发挥了明显作用。
“J”阀（回料器）回料观察
投煤试运前对J阀内风帽小孔逐个进行了多次清理疏通,由于回料器系统风室人孔、管道漏风，风压较低，安装公司对该问题进行了处理，试运期间，回料器工作正常。
点火油枪雾化试验
油燃烧系统投运前配合有关单位，对各阀门进行了开关试验，并对燃油系统进行了检查。在锅炉点火前，多次进行了油枪雾化试验。在油枪雾化试验期间，经多次试验比较，雾化质量在炉前回油快关阀及炉前回油手动阀关闭，只开供油回路时比炉前回油快关阀及炉前回油手动阀开启时雾化质量好，因此，在点火启动时均采用炉前回油快关阀及炉前回油手动阀关闭，只开供油回路，用回油调节阀调节供油压力的方式。炉前供油压力在1.7～4.0MPa，油枪雾化良好，燃烧稳定。我们认为，该油管路系统需做调整，以便使枪前回油系统及回油调节系统正常。每次点火前，通过调节炉前油循环系统，建立合理的油循环，并通过调节炉前回油调节阀来调节油枪出力。油枪吹扫系统应能及时投运，以免油枪积碳堵塞，影响雾化质量。该炉吹扫系统设计采用蒸汽吹扫，因点火期间的蒸汽无法保证，建议加装压缩空气吹扫管路，以确保点火期间油枪吹扫系统及时投运。
烘炉
本锅炉烘炉采用烘炉机用热烟气干燥方式来完成，烘炉从2003年12月17日开始,到2003年12月29日结束，历时13天。锅炉在烘炉期间采用临时疏水泵和疏水系统补给水。整个烘炉期间，升、降温均按照烘炉方案进行，未超出耐火材料厂家规定的范围。烘炉结束后，电厂、监理、耐火材料厂家、电建及调试单位共同对烘炉情况进行了全面检查，一致认为烘炉质量达到要求。
吹管
锅炉冲管采用蓄能降压冲管。第一阶段自2004年1月8日0：30点油枪开始吹管，当日11：00结束，主蒸汽管路冲管20次。第二阶段于1月9日3：15开始，次日3：25结束，主蒸汽管路冲管32次，并进行了主蒸汽母管、减温减压器及热网管线及汽包、过热蒸汽管道上安全阀脉冲管的吹扫，经电厂、监理、电建及调试单位共同对靶板进行了检查，一致认为靶板满足验收标准要求。
蒸汽严密性试验
2004年1月16日，逐渐升压至过热器出口9.8MPa。稳压后，对锅炉进行检查。未发现泄漏。
安全阀整定
锅炉吹管结束时，安全阀安装未完毕，不具备整定条件，因此安全阀整定是在机组第一次并网发电结束、汽机解列后,在蒸汽严密性试验结束后进行的。安全阀机械部分调试于2004年1月17日0：30结束。
安全阀机械部分整定结果：
汽包安全阀起座压力：11.7Mpa回座压力：10.8Mpa
过热蒸汽安全阀起座压力：10.3Mpa回座压力：9.4Mpa
符合安全阀应用导则规定。
72+24小时试运
2004年2月24日整套机组启动,于2004年2月29日一次通过72+24小时试运，移交生产 。试运期间，锅炉各主要参数均达到或接近（由于机组额定电负荷为5.5万千瓦/小时，锅炉230t/h蒸发量就能满足要求）设计要求，锅炉运行稳定，性能良好。
锅炉热工调试
热工控制主要设备DCS采用北京和利时系统工程公司的MACS计算机分散控制系统，包括电站锅炉上常用的DAS、SCS、MCS及FSSS等四个子系统。热工调试内容包括：热工信号及连锁保护校验、热工信号逻辑及报警系统试验、锅炉炉膛安全监控系统试验、负责DCS端子排以外的热控装置的二次调整、锅炉各种自动及保护的投运。
锅炉热态带负荷的调试、调整
一次风量
调试及运行表明，一次风量的变化对床温的影响十分明显。在一定的负荷和燃料条件下，一次风量增加，床温降低，反之，床温升高，这是因为一次风量增加，密相区烟气带走的热量增加，同时因为床层流化速度有一定提高，使燃料中的细粒子进入到炉膛上部空间燃烧的量有增加趋势，所以床温降低，相反，床温升高。
床温的调整
根据在对锅炉的调试过程中反应出的一次风量变化对床温的影响情况和对二者关系的分析可知，床温并不是一个独立的影响锅炉运行的因素，而是受其它因素影响一个运行控制量（根据锅炉运行的稳定性和脱硫需要而定），它与锅炉负荷、燃料特性（燃料水份、灰份、热值及粒度组成等）、一次风量有关，在锅炉的运行中，床温通常通过调整一次风量来控制。在负荷及燃料特性一定条件下，调整一次风量（一次风率），燃料在炉内不同高度的放热率将会发生变化，从而使床温发生变化，同时，沿炉膛高度的烟温分布也会有所变化，但整个燃烧室的平均温度水平不会有多大变化（燃烧室的平均温度水平与燃烧过剩空气系数有关），因此，床温对锅炉燃烧效率的影响更确切地说是风量分配、燃烧过剩空气系数对燃烧效率的影响。因此在运行时，通过调整一次风量将床温控制到合适的水平。
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